Erbud (reklama)

www.erbud.pl

Otwórz powiększenie >>

Materiały Budowlane 11/2015, okładka 2 (spis treści >>)

XXXI ogólnopolskie WARSZTATY PRACY PROJEKTANTA KONSTRUKCJI

www.pzitb.katowice.pl

Otwórz powiększenie >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 3 (spis treści >>)

Reaktywność alkaliczna kruszywa

dr inż. Wioletta Jackiewicz-Rek Politechnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.63

Trwałość betonu w konstrukcji zależy m.in. od jego składników, w tym decydujące znaczenie ma jakość kruszywa. Panujące powszechnie przekonanie, że zjawisko reaktywności alkalicznej kruszywa nie dotyczy Polski, może być zagrożeniem dla trwałości  wykonywanych w kraju konstrukcji z betonu. Reakcja alkalia-kruszywo jest uważana na świecie za drugą w kolejności przyczynę, po korozji stali zbrojeniowej, powodującą przedwczesną destrukcję konstrukcji betonowych. Ten niszczący proces jest wynikiem reakcji wodorotlenków sodu i potasu, z roztworu w porach betonu, z reaktywną krzemionką z niektórych kruszyw. Powstający żel krzemianu sodowo-potasowo-wapniowego, absorbując wodę, pęcznieje, a ciśnienie pęcznienia po przekroczeniu wytrzymałości na rozciąganie betonu powoduje powstawanie rys i uszkodzenia elementów konstrukcji betonowej. Betony w budownictwie drogowym(nawierzchnie, elementy mostów itp.) są bardziej narażone na reakcje alkalia-kruszywo niż betony chronione podczas eksploatacji przed wilgocią i/lub zmienną temperaturą (np. beton wewnątrz budynków, stropy, posadzki).

Literatura :

[1] Czarnecki L., Emmons P. H., Naprawa i ochrona konstrukcji betonowych, Polski Cement, 2002.
[2] Góralczyk S., Reaktywność alkaliczna kruszyw. Nowa europejska metodyka badań i oceny, Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Politechniki Wrocławskiej, Studia i Materiały nr 39, 2011.
[3] Kurdowski W.: Chemia cementu i betonu, Polski Cement, 2010.
[4] Neville A. M.: Właściwości betonu, Polski Cement, 2012.
[5] Alkali-Aggregate Reactivity (AAR) Facts Book, U. S. Department of Transportation, Report no. FHWA-HIF-13-019. [6] ACI 221.1R-98 State-of-the-Art Report onAlkali- Aggregate Reactivity Reported by ACI Committee 221.
[7] PN-EN 12620+A1:2010 Kruszywa do betonu.
[8] PN-B-06714-34+AZ1:1997 Kruszywa mineralne – Badania – Oznaczenie reaktywności alkalicznej [wycofana 27 listopada 2012 bez zastąpienia].
[9] PN-B-06714-46:1992 Kruszywa mineralne – Badania – Oznaczanie potencjalnej reaktywności alkalicznej metodą szybką.
[10] Nixon P. J., Lindgård J., Borchers I.,Wigum B. J., Schouenborg B., The EU „Partner” Project - European Standard Tests to PreventAlkali Reactions inAggregates Final Results and Recommendations, 2008.
[11] Karakurt C., Topcu I. B., Effect of blended cements produced with natural zeolite and industrial by-products on alkali-silica reaction and sulfate resistance of concrete, Construction and BuildingMaterials 25 (2011) 1789 – 1795.
[12] Owsiak Z., Czapik P., Wpływ dodatku zeolitu na reakcję alkaliów z krzemionką w zaprawach z kruszywem reaktywnym, Mat. Konf. „Dni Betonu 2014”, s. 587 – 596.
[13] Wright J. R., Shafaatian S., Rajabipour F., Reliability of chemical index model in determining fly ash effectiveness against alkali-silica reaction induced by highly reactive glass aggregates, Construction and Building Materials 64 (2014) 166 – 171.
[14] Shafaatian S.M.H.,AkhavanA.,MaraghechiH., Rajabipour F., How does fly ash mitigate alkali–silica reaction (ASR) in accelerated mortar bar test (ASTMC1567)?,Cement&ConcreteComposites 37 (2013) 143 – 153.
[15] Thomas M., Dunster A., Nixon P., Blackwell B., Effect of fly ash on the expansion of concrete due to alkali-silica reaction – Exposure site studies, Cement & Concrete Composites 33 (2011) 359 – 367.
[16] Leemann A., Lörtscher L., Bernard L., Le Saout G., Lothenbach B., Espinosa-Marzal R.M.,Mitigation of ASR by the use of LiNO3 – Characterization of the reaction products, Cement and Concrete Research 59 (2014) 73 – 86.
[17] Demir, M. Arslan, The mechanical and microstructural properties of Li2SO4, LiNO3, Li2CO3 and LiBr added mortars exposed to alkali-silica reaction, Construction andBuildingMaterials 42 (2013) 64 – 77.
[18] Owsiak Z., Zapała-Sławeta J.: „The lithium nitrate effect on the concrete expansion caused by ASR in concrete of gravel aggregate”, CementWapno Beton 20 (1), (2015), s. 25 – 31.
[19] Konopska-PiechurskaM., Jackiewicz-RekW., Reaktywność alkaliczna kruszywa jako czynnik zagrażający trwałości konstrukcji betonowych w Polsce, XXVI Awarie Budowlane 2013, 833 – 842.

Otrzymano: 01.10.2015 r. 

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 196-198 (spis treści >>)

Możliwość wykorzystania cementu portlandzkiego żużlowego do produkcji elementów prefabrykowanych

mgr inż. Jan Pizoń Politechnika Śląska,Wydział Budownictwa
dr hab. inż. Beata Łaźniewska-Piekarczyk Politechnika Śląska,Wydział Budownictwa

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.65

W artykule omówiono przydatność cementów zawierających mielony granulowany żużel wielkopiecowy do zastosowania w prefabrykacji. Otrzymane wyniki badań wytrzymałości zapraw wykonanych z cementów portlandzkiego, portlandzkiego żużlowego oraz hutniczego z domieszkami przyspieszającymi twardnienie świadczą o tym, że cementy te nadają się do produkcji elementów prefabrykowanych po różnym czasie dojrzewania. Jednoczesne zastosowanie cementów zawierających MGŻW oraz domieszek przyspieszających dojrzewanie pozwala osiągnąć korzystne efekty ekonomiczne i ekologiczne oraz zapewnić odpowiednią trwałość elementów i konstrukcji.

Słowa kluczowe: cement portlandzki żużlowy (CEMII/B-S), cement hutniczy (CEMIII), domieszki przyspieszające dojrzewanie.

* * *

Portland slag cement usage in precast concrete elements production

The article deals with possibility of Portland slag cement and blastfurnace cement usage in precast elements production. Results obtained during compressive strength tests of Portland, Portland slag and blastfurnace cements with addition of accelerating admixtures show that those cements are suitable for prefabrication in different time of curing. By usage of both GGBFS and accelerating admixtures several economical and environmental benefits may be obtained. This cooperation may also ensure appropriate durability of elements and structures.

Keywords: Portland slag cement (CEM II/B-S), blastfurnace cement (CEM III), accelerating admixtures.

Literatura :

[1] PN-EN15167-1:2007 Mielony granulowany żużel wielkopiecowy do stosowania w betonie, zaprawie i zaczynie. Część 1: Definicje, specyfikacje i kryteria zgodności.
[2] Giergiczny Z.: Dodatki mineralne – niezastąpione składniki współczesnego cementu i betonu. Materiały Budowlane 3/2009, s. 46 – 50.
[3] Giergiczny Z.: Cementy żużlowe w budowie dróg i mostów. Magazyn Autostrady 8-9/2015, s. 26 – 31.
[4] Neville A. M.: Properties of Concrete. Pearson, Harlow, 2011.

Otrzymano: 22.09.2015 r. 

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 206-208 (spis treści >>)

Oddziaływanie na budynki poziomych odkształceń podłoża górniczego o charakterze ściskania

dr inż. Leszek Słowik Instytut Techniki Budowlanej, Oddział Śląski, Zakład Elementów Konstrukcji i Budownictwa na Terenach Górniczych
mgr inż. Leszek Chomacki Instytut Techniki Budowlanej, Oddział Śląski, Zakład Elementów Konstrukcji i Budownictwa na Terenach Górniczych
mgr inż. Beata Parkasiewicz Instytut Techniki Budowlanej, Oddział Śląski, Zakład Elementów Konstrukcji i Budownictwa na Terenach Górniczych

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.07

W artykule omówiono problem oddziaływania na budynki w aktywnym górniczo obszarze poziomych odkształceń gruntu powodujących jego zagęszczenie. Przedstawiono przykłady uszkodzeń typowych dla tego rodzajuwpływóworaz symulacje numeryczne, których celem było określenie przyczyn powstawania uszkodzeń. Podano również metody redukowania negatywnego oddziaływania odkształceń poziomych gruntu (ε < 0) na konstrukcję budynków.

Słowa kluczowe:  eksploatacja górnicza, uszkodzenia budynków, analiza numeryczna.

* * *

The impact of mining horizontal compression ground deformation on building

The article discusses the problem of impact on buildings horizontal deformation of the soil causing its thickening in the active mining area. Provides examples of damage typical for this kind of influence and numerical simulations whose aim was to determine the causes of damage. The paper also specified the methods used to reduce the negative impact of horizontal soil deformation (ε < 0) for the construction of buildings.

Keywords: mining exploitation, damages of buildings, numerical analysis.

.

Literatura :

[1] Kawulok M.: Szkody górnicze w budownictwie. Wydawnictwo Instytutu Techniki Budowlanej.Warszawa 2010.
[2] Kwiatek J. i inni: Ochrona obiektów budowlanych na terenach górniczych.Wydawnictwo Głównego Instytutu Górnictwa. Katowice 1997.
[3] Kwiatek J.: Obiekty budowlane na terenach górniczych. Wydanie II zmienione i rozszerzone. WydawnictwoGłównego InstytutuGórnictwa.Katowice 2007.
[4] Kawulok M., Chomacki L., Parkasiewicz B., Słowik L.:Wyburzenie 25 budynków mieszkalnych spowodowane intensywnymi wpływami eksploatacji górniczej. Materiały XXVI Konferencji Naukowo- Technicznej „Awarie Budowlane”, str. 347-354. Szczecin-Międzyzdroje 2013.
[5] Chomacki L., Parkasiewicz B.: Analiza obliczeniowa ciągów budynków w Bytomiu – Karbiu z uwzględnieniem prognozowanych poziomych deformacji terenu górniczego. PrzeglądGórniczy 3/2015, str. 72 – 79.
[6] PN-81/B-03020.Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[7] PN-B-03002:2007. Konstrukcje murowe. Projektowanie i obliczanie.
[8] Matysek P.: Witkowski M.: Badania wytrzymałości i odkształcalności XIX-wiecznych murów ceglanych. Materiały XXVI Konferencji Naukowo- -Technicznej „Awarie Budowlane”, str. 183 – 190. Szczecin-Międzyzdroje 2013.
[9] Matysek P.: Identyfikacja wytrzymałości na ściskanie i odkształcalności murów ceglanych w obiektach zabytkowych. Monografia, Wydawnictwo Politechniki Krakowskiej, Kraków 2014.
[10] PN-B-03264:2002. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[11] PN-82/B-02003. Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe.
[12] PN-82/B-02001.Obciążenia budowli.Obciążenia stałe.
[13] Instrukcja ITB nr 416/2006. Projektowanie budynków na terenach górniczych.Warszawa, ITB2006.
[14] Słowik L.,Chomacki L., Szołtysek D.:Doświadczenia z eksploatacji górniczej pod obiektem kościoła pw. Świętego Krzyża w Bytomiu-Miechowicach. Przegląd Górniczy 3/2015, str. 89 – 95.
[15] Kawulok M.,Chomacki L.:Zastosowanie transzei kompensacyjnych do ochrony budynków na terenach górniczych. Przegląd Górniczy 8/2013, str. 51 – 55.

Otrzymano: 28.09.2015 r.

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 27-29 (spis treści >>)

Kontrola betonu towarowego podczas produkcji, wbudowywania oraz w konstrukcji

dr inż. Grzegorz Bajorek Centrum Technologiczne Budownictwa przy Politechnice Rzeszowskiej, Politechnika Rzeszowska, Wydział Budownictwa, Inżynierii Środowiska i Architektury
mgr inż. Marta Kiernia-Hnat Centrum Technologiczne Budownictwa przy Politechnice Rzeszowskiej

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.64

Beton towarowy podlega procedurom potwierdzania zgodności uzyskanych przez niego parametrów technicznych z wymaganiami określonymi w specyfikacji. Kontrola betonuma potwierdzić, czy spełnia on wymagania sformułowane przez projektanta konstrukcji (specyfikującego), wynikające z założeń zawartych w normach do projektowania PN-EN 1992 (Eurokod 2) i PN-EN 1994 (Eurokod 4). W związku z tym, że kształtowanie właściwości betonu trwa długo od momentu zmieszania cementu z wodą, a przy tym wpływa na ten proces wiele czynników (produkcyjne, transportowe, wykonawcze), kontrola uzyskanych przez beton parametrów może odbywać się w różnym czasie (np. podczas produkcji, dostawy, po wbudowaniu) i może być wykonywana przez różne strony (producenta betonu, wykonawcę robót, nadzór, inwestora).

Otrzymano: 16.09.2015 r. 

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 199-204 (spis treści >>)

Makroskopowa ocena procesów pękania w betonach z popiołami lotnymi

dr hab. inż. Grzegorz Ludwik Golewski Politechnika Lubelska, Wydział Budownictwa i Architektury

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.66

W artykule przedstawiono wyniki badań odporności na pękanie betonów z dodatkiem krzemionkowych popiołów lotnych (pl), określane wg pierwszego modelu pękania.Analizie poddano kompozyty betonowe z dodatkiem: 0, 20 i 30% pl. Badania odporności na pękanie przeprowadzono na prasie MTS 810. Oceniano wpływ dodatku pl na wartość parametru KIc S. Analiza uzyskanych wyników badań wykazała, że 20%dodatek pl powoduje wzrost KIc S, natomiast dodatek 30% pl spadek odporności na pękanie. Dodatkowo przedstawiono praktyczne możliwości wykorzystania systemu ARAMIS do makroskopowej oceny propagacji pęknięć w betonach.

Słowa kluczowe: kompozyt betonowy, popiół lotny, kształt rysy, mechanika pękania, systemARAMIS.

* * *

Macroscopic evaluation fracture processes in fly ash concretes

This paper presents the results of fracture toughness tests of concrete with siliceous fly ash (FA), specified at the Mode I fracture. Concrete composites with the additives of 0%, 20% and 30% siliceous FA were analysed. Fracture toughness tests were performed on MTS 810 testing machine. The studies examined effect of FA additive on the parameter KIc S.The Analysis of the results revealed that a 20% FA additive causes increase in KIc S, while a 30% FA additive causes decrease in fracture toughness. Additionally the research results demonstrate the possibilities of practical application of ARAMIS systemfor analysing the development of defects in the structure of concretes containing FA additives. This system can be useful for macroscopic estimation of crack propagation.

Keywords: concrete composite, fly ash, shape of crack, fracture mechanics, ARAMIS System.

.

Literatura :

[1] Meyer C.: The greening of the concrete industry. Cement and Concrete Composites, 31, 2009, 601 – 605.
[2] Haustein E., Quant B.: Wpływ mikrosfer – frakcji odpadów paleniskowych – na mikrostrukturę i wybrane właściwości betonu. Materiały Budowlane, 1/2014, 50 – 53.
[3] Ajdukiewicz A.: „Zielony beton” w konstrukcjach – aspekty materiałowe i technologiczne. Materiały Budowlane, 12/2012, 2 – 6.
[4] Ajdukiewicz A.: „Zielony beton” w konstrukcjach – aspekty projektowe i przykłady. Materiały Budowlane, 1/2013, 76 – 79.
[5] Giergiczny Z.: Dodatki mineralne – niezastąpione składniki współczesnego cementu i betonu. Materiały Budowlane, 3/2009, 46 – 50.
[6] Sadowski T., Golewski G. L., Effect of aggregate kind and graining on modeling of plain concrete under compression. Computational Materials Science, 43, 2008, 119 – 126.
[7] Golewski G. L.: Analiza procesów pękania w kompozytach betonowych z dodatkiem popiołów lotnych.Materiały Budowlane 11/2011, 39 – 42.
[8] Golewski G. L., Golewski P., Sadowski T.: Numerical modeling crack propagation under Mode II fracture in plain concretes containing siliceous fly ash additive using XFEM method. Computational Materials Science, 62, 2012, 75 – 78.
[9] Golewski G. L.: Odporność na pękanie a mikrostruktura w betonach z dodatkiem popiołów lotnych. Materiały Budowlane, 10/2013, 28 – 30.
[10] Lam L., Wong Y. L., Poon C. S.: Effect of fly ash and silica fume on compressive and fracture behaviors of concrete. Cement and Concrete Research, 28, 1998, 271 – 283.
[11] Bharatkumar B. H., Raghuprasad B. K., Ramachandramurthy D. S., Narayanan R., Gopalakrishnan S.: Effect of fly ash and slag on the fracture characteristics of high performance concrete. Materials and Structures, 38, 2005, 63 – 72.
[12] Tang W. C., Lo T. Y., Chan W. K.: Fracture properties of normal and lightweight high-strength concrete. Magazine of Concrete Research, 60, 2008, 237 – 244.
[13] Vejmelkova E., Pavlikova M., Keepert M., Kersner Z., Rovnanikova P., Ondracel M., Sendlmajer M., Cerny R.:Wpływ popiołu lotnego na właściwości BWW. Cement Wapno Beton, 4, 2009, 189 – 204.
[14] Roesler J., Paulino G. H., Park K., Gaedicke C.: Concrete fracture prediction using bilinear softening. Cement and Concrete Composites, 29, 2007, 300 – 312.
[15] Konkol J., Pokropski G.:Wpływ wieku betonów z dodatkiem popiołu fluidalnego lub metakaolinitu na ich właściwości wytrzymałościowe. Drogi i Mosty, 13, 2014, 49 – 67.
[16] Determination of fracture parameters (KIc and CTODc) of plain concrete using three-point bend tests. RILEM Draft Recommendations, TC 89-FMT Fracture Mechanics of Concrete Test Methods. Materials and Structures, 23, 1990, 457 – 460.
[17] Guinea G. V., Planas J., Elices M.: Measurement of the fracture energy using three point bend tests: Part 1–Influence of experimental procedures. Materials and Structures, 25, 1992, 212 – 218.
[18] Prokopski G., Langier B.: Effect of water/cement ratio and silica fume addition on the fracture toughness and morphology of fractured surfaces of gravel concretes. Cement and Concrete Research, 30, 2000, 1427-1433.
[19] Glinicki M. A., Litorowicz A., Zieliński M.: Badanie fibrobetonów na pękanie przy zginaniu. Materiały Budowlane, 3/2002, 74 – 76.
[20] Wu Z., Rong H., Zheng J., Xu F., Dong W.: An experimental investigation on the FPZ properties in concrete using digital image correlation technique. Engineering Fracture Mechanics, 78, 2011, 2978 – 2990.
[21] Skarżyński Ł., Syroka E., Tejchman J.: Measurements and calculations of the width of the fracture process zones on the surface of notched concrete beams. Strain, 47, 2011, e319 – e332.
[22] Alam S. Y., Saliba J., Loukili A.: Fracture examination in concrete through combined digital image correlation and acoustic emission techniques. Construction and Building Materials, 69, 2014, 232 – 242.
[23] Bascoul A., Turatsinze A.: Microstructural characterization of mode I crack opening in mortar. Materials and Structures, 27, 1994, 71 – 78.

Otrzymano: 29.09.2015 r. 

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 210-212 (spis treści >>)

Beton i jego składniki

dr inż. Grzegorz Bajorek Politechnika Rzeszowska,Wydział Budownictwa Inżynierii Środowiska iArchitektury, Centrum Technologiczne Budownictwa przy Politechnice Rzeszowskiej
mgr inż. Marta Kiernia-Hnat Centrum Technologiczne Budownictwa przy Politechnice Rzeszowskiej

Autor do korespondencji e-mail : Ten adres pocztowy jest chroniony przed spamowaniem. Aby go zobaczyć, konieczne jest włączenie w przeglądarce obsługi JavaScript.

DOI: 10.15199/33.2015.11.62

28 kwietnia 2014 r., decyzją Prezesa Polskiego Komitetu Normalizacyjnego, wprowadzona została nowa norma betonowa PN-EN 206:2014-04 Beton – Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność [1], która zastąpiła funkcjonującą od przeszło 10 lat normę PN-EN 206-1. Nowa wersja normy przyniosła wiele zmian dotyczących zarówno wymaganego składu betonu, uzależnionego od zamierzonego jego zastosowania, jak i wymagań stawianych składnikom, z których beton ma być wykonany.Do jej treści włączono także zapisy z PN-EN 206-9, określające wymagania dotyczące betonu samozagęszczalnego oraz dodatkowe wymagania stawiane betonowi stosowanemu przy wykonywaniu specjalnych robót geotechnicznych, takich jak pale czy ścianki szczelinowe. Szeroki zakres betonów objętych PN-EN 206 oraz konieczność stosowania jej w różnych warunkach klimatycznych i geograficznych, jakie występują w Europie, powoduje, że ustalenie jednolitych wymagań dotyczących wszystkich rodzajów betonów jest trudne.

Literatura :

[1] PN-EN 206:2014-04 Beton – Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność.
[2] PN-EN 197-1:2012 Cement – Część 1: Skład, wymagania i kryteria zgodności dotyczące cementów powszechnego użytku.
[3] PN-EN 14216:2015-09 Cement – Skład, wymagania i kryteria zgodności dotyczące cementów specjalnych o bardzo niskim cieple hydratacji.
[4] PN-EN15743+A1:2015-06 Cement supersiarczanowy – Skład,wymagania i kryteria zgodności.
[5] PN-EN 12620+A1:2010 Kruszywa do betonu.
[6] PN-EN 13055-1:2003 Kruszywa lekkie – Część 1: Kruszywa lekkie do betonu, zaprawy i rzadkiej zaprawy.
[7] PN-EN 1008:2004Woda zarobowa do betonu. Specyfikacja pobierania próbek, badanie i ocena przydatności wody zarobowej do betonu, w tym wody odzyskanej z procesów produkcji betonu.
[8] PN-EN 450-1:2012 Popiół lotny do betonu – Część 1: Definicje, specyfikacje i kryteria zgodności
[9] PN-EN 13263-1+A1:2010 Pył krzemionkowy do betonu – Część 1: Definicje, wymagania i kryteria zgodności.
[10] PN-EN 15167-1:2007Mielony granulowany żużel wielkopiecowy do stosowania w betonie, zaprawie i zaczynie – Część 1: Definicje, specyfikacje i kryteria zgodności.
[11] PN-EN 934-2+A1:2012 Domieszki do betonu, zaprawy i zaczynu – Część 2: Domieszki do betonu – Definicje, wymagania, zgodność, oznakowanie i etykietowanie.
[12] PN-EN 14889-1:2007 Włókna do betonu – Część 1:Włókna stalowe – Definicje, wymagania i zgodność.
[13] PN-EN 14889-2:2007 Włókna do betonu – Część 2: Włókna polimerowe – Definicje, wymagania i zgodność.
[14] PN-EN1536+A1:2015-08Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych – Pale wiercone.
[15] PN-EN 1538+A1:2015-08 Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych – Ściany szczelinowe.
[16] PN-EN 12699:2015-06 Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych – Pale przemieszczeniowe.
[17] PN-EN14199:2015-07Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych –Mikropale.
[18] PN-EN 13877-2:2013-08 Nawierzchnie betonowe – Część 2: Wymagania funkcjonalne dla nawierzchni betonowych.

Otrzymano: 22.09.2015 r. 

Przeczytaj cały artykuł >>

Materiały Budowlane 11/2015, str. 192-195 (spis treści >>)